熱軋棒線材力學(xué)性能數(shù)學(xué)模型的建立

1　緒論
1.1　力學(xué)性能數(shù)學(xué)模型和預(yù)報的現(xiàn)狀
1.1.1　目前的鋼材力學(xué)性能模型及預(yù)報
1.1.2　組織性能預(yù)報
1.2　性能預(yù)報的意義
1.3　棒線材性能預(yù)報的難點
1.4　在宣鋼開發(fā)棒線材性能模型的良好條件
1.5　本課題開發(fā)的棒線材性能模型的特點
2　鋼材力學(xué)性能影響因素的定性分析
2.1　強化機制
2.1.1　細(xì)晶強化
2.1.2　固溶強化
2.1.3　第二相粒子強化(沉淀強化、彌散強化)
2.1.4　位錯強化
2.2　韌化機制
2.2.1　溶質(zhì)原子的影響
2.2.2　晶粒大小對塑性的影響
2.2.3　第二相對塑性的影響
2.2.4　位錯強化與鋼的塑性
2.3　合金元素的作用
3　強度計算的本構(gòu)方程
3.1　強化理論的基本公式
3.2　回歸分析經(jīng)驗方程
3.3　復(fù)合應(yīng)用型本構(gòu)方程
4　熱變形過程中顯微組織的演變
4.1　進展概況
4.2　奧氏體化與初始晶粒長大
4.2.1　奧氏體化溫度對初始晶粒尺寸的影響
4.2.2　連鑄方坯的低倍組織與奧氏體晶粒尺寸
4.2.3　連鑄方坯內(nèi)的溫度分布測定
4　2.4　連鑄方坯的實際奧氏體晶粒尺寸
4.3　熱變形與再結(jié)晶試驗研究(I)：si—Mn鋼
4.3.1　試驗方法和程序
4.3.2　奧氏體靜態(tài)再結(jié)晶規(guī)律
4.3.3　形變再結(jié)晶對奧氏體晶粒尺寸的影響
4.3.4　熱變形奧氏體對空冷組織的影響
4.4　熱變形與再結(jié)晶試驗研究(Ⅱ)：si—Mn—Nh鋼
4.4.1　熱變形試驗程序
4.4.2　奧氏體化溫度和初始晶粒尺寸對靜態(tài)再結(jié)晶的影響
4.4.3　sj—Mn—N11鋼奧氏體靜態(tài)再結(jié)晶規(guī)律
4.4.4　靜態(tài)和動態(tài)NbcN析出對奧氏體再結(jié)晶的影響
4.5　奧氏體形變再結(jié)晶與相變的物理冶金模型
4.5.1　奧氏體形變再結(jié)晶模型
4.5.2　奧氏體相變模型(v—oL)
4.6　應(yīng)變速率的影響與溫度補償計算
4.6.1　實際熱軋與模擬試驗的主要差別
4.6.2　對應(yīng)變速率差別的溫度補償計算
4.7　宣鋼熱軋鋼筋和線材的顯微組織變化
4.7.1　熱軋機組熱變形參數(shù)與奧氏體再結(jié)晶評估
4.7.2　熱軋鋼筋和線材的顯微組織變化
4.7.3　奧氏體組織演變模型的建立
5　計算機模型的開發(fā)與應(yīng)用
5.1　國內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀
5.2　現(xiàn)有的組織與性能預(yù)報數(shù)學(xué)模型
5.2.1　物理冶金模型
5.2.2　統(tǒng)計模型
5.2.3　半經(jīng)驗?zāi)Ｐ?br />5.2.4　人工智能模型
5.3　組織與性能模型的應(yīng)用
6　棒線材復(fù)合應(yīng)用型力學(xué)性能模型的建立
6.1　棒線材數(shù)據(jù)分析
6.2　熱軋帶肋鋼筋強度經(jīng)驗?zāi)Ｐ?br />6.3　復(fù)合應(yīng)用型強度模型.
6.3.1　HRB335強度本構(gòu)方程
6.3.2　含鈮熱軋鋼筋HRB400的強度模型
6.4　熱軋線材xY08Z的強度模型
6.5　熱軋螺紋鋼筋強度性能預(yù)報系統(tǒng)軟件開發(fā)
7　性能優(yōu)化與成分一工藝控制
7.1　HRB335、HRB400直條螺紋鋼調(diào)整內(nèi)控成分，降低錳含量
7.2　改進連鑄工藝，細(xì)化初始晶粒尺寸
7.3　軋后控制冷卻，節(jié)省微合金元素
7.4　HRB335和。HRB,400批號性能與爐號成分對應(yīng)
7.5　xY08Z成分優(yōu)化
7.6　HRB400細(xì)晶粒盤螺工藝與性能優(yōu)化
7.6.1　連鑄坯情況
7.6.2　軋制情況
7.6.3　試驗情況
7.6.4　金相組織情況
7.7　對熱軋帶肋鋼筋出現(xiàn)屈服點不明顯問題的研究
7.7.1　帶肋鋼筋屈服點不明顯問題的出現(xiàn)
7.7.2　有關(guān)試驗情況及分析
7.7.3　無屈服現(xiàn)象原因分析
7.7.4　無屈服現(xiàn)象四種情況的具體原因分析及措施
8　結(jié)論
參考文獻